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調節閥流量系數幾種計算方法的比較

作者: 2015年11月23日 來源:互聯網 瀏覽量:
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1概述 1944年,美國梅索尼蘭公司(Masoneilan)首先提出了調節閥流量系數的概念,用于量化調節閥的流通能力。流量系數的定義:閥前后壓差為6.895kPa(1psi),用室溫水做試驗,每分鐘流過閥的體積(單位為加侖),即

1 概述

1944年,美國梅索尼蘭公司(Masoneilan)首先提出了調節閥流量系數的概念,用于量化調節閥的流通能力。流量系數的定義:閥前后壓差為6.895kPa(1psi),用室溫水做試驗,每分鐘流過閥的體積(單位為加侖),即為該閥的流量系數,用CV表示。若閥全開時,測量得的CV值稱閥的額定流量系數(額定CV),很快該流量系數的概念被全世界同行采用調節閥的制造商都需測試和發布每個產品的流量系數,供用戶選用,從此開創了量化選用調節閥的新時期。公制流量系數的定義:閥前后壓差為0.1MPa(1bar),用室溫水做試驗,每小時流過閥的體積(單位為m3,作為該閥的流量系數,用KV表示,兩者的換算關系數為CV=1.16KV

 

為了正確地選擇調節閥,必須根據介質、壓力、流量、溫度等工況參數計算調節閥流量系數,并以計算的流量系數為基礎,選擇合適的公稱通徑,因此選用每一臺調節閥首先應計算工況的流量系數KV(或CV)。為此調節閥制造商先后提供了各種計算公式,20世紀40—50年代美國推出過閥前重度法(γ1法)、閥后重度法(γ2法)、平均重度法(γM法),前蘇聯推薦過壓縮系數法(ε法),改革開放以前國內基本上都使用平均重度法。

 

1962年,Masoneilan推出了臨界流量系數計算法(Cf或FL法),稍后對氣體介質又推出多項式計算法(PN法),同期美國費希爾公司(Fisher)推出了正弦法(Sin法)。改革開放后,Masoneilan和Fisher為擴大產品銷售,在中國發布了很多調節閥計算選型方面的書籍,還發送流量系數計算的光盤,使臨界流量系數法、多項式法和正弦法三種CV的計算方法在國內廣泛流傳,替代了過去的重度法。1998年國際電工委員會頒發了IEC 60534—1998《Industrial Process Control Valves》標準,推薦了膨脹系數計算法(Y法),2005年國內頒發了GB/T17213.2—2005《工業過程控制閥第2-1部分:流通能力安裝條件下流體流量的計算公式》,等同采用了IEC 60534—1998標準,開始采用了膨脹系數法,稍后GB/T4213—2008《氣動調節閥》發布時,有關流量系數的計算也改用了膨脹系數法。20世紀末,Masoneilan和Fisher都改用了膨脹系數法,那么前述的計算公式和光盤是否有用,還需看計算精度對產品的選型影響是否大。

2 臨界流量系數法、多項式法和膨脹系數法常用的計算公式 織夢好,好織夢

膨脹系數法與另三種計算法相比,液體介質的流量系數計算公式是相同的,僅僅使用的符號不同,因此筆者不作介紹。主要區別在于可壓縮流體即氣體、蒸汽介質的計算公式,下面以臨界流量系數法、多項式法、膨脹系數法三種方法為例進行說明。

 

2.1 臨界流量系數法

 

臨界流量系數法常用計算公式見表1所列。其中Cf———臨界流量系數;ρ1———氣體在標準狀態下的相對密度,kg/m3(ρ空氣=1);ρ2———氣體在進口溫度時的相對密度=;p1———進口壓力,100kPa;p2———出口壓力,100kPa;Δp———壓差=p1-p2,100kPa;qV———標準狀態下(在絕對壓力為1013kPa,15℃下)氣體流量,m3/h;T———進口溫度,T=273+t(℃),K;Tsh———蒸汽過熱度,TSH=蒸汽溫度-進口壓力下飽和蒸汽溫度,℃;qm———質量流量,1000kg/h。 織夢好,好織夢

表1 臨界流量系數法(無附接管件)常用公式

 

2.2 多項式法 dedecms.com

多項式法常用計算公式見表2所列。

 

表2 多項式法(無附接管件)常用公式 織夢好,好織夢

在表2中的公式與表1中的公式很相似,僅在分母上增加了多項式(y-0.148y3),其中y=

 

2.3 膨脹系數法

 

1)當可壓縮流體為非阻塞流(X<FγXT)時,常用計算公式如下:

    (13)

    (14) 本文來自織夢

    (15)

2)當可壓縮流體為阻塞流(X≥FγXT)時,常用計算公式如下:

 

    (16)

    (17)

 

    (18) 織夢好,好織夢

式中:X———工作壓差與進口絕對壓力之比,即Δp/p1p1———閥的進口壓力(絕對壓力),100kPa;XT———阻塞流條件下,無附接管件的控制閥壓差比系數,又稱臨界壓差比;Fγ———比熱比系數,其中Fγ=γ/1.40;Y———膨脹系數,Y=1-,若X>FγXT,則Y=0.667;ρ3———在進口壓力(絕對)為p1、進口溫度為T時,流體的密度,kg/m3;γ———比熱比,空氣的比熱比為1.40,查表γ=CP/CV(此CV為定容比熱);Z———壓縮系數,用pr=p1/pC和Tr=T1/TC,查壓縮系數圖,pC———流體的臨界壓力(絕對壓力),100kPa;TC———流體的臨界溫度,K;M———流體的分子量,kg/(k•mol)。

 

3 不同工況下流量系數的計算及誤差分析 內容來自dedecms

下面挑選四種典型的工況條件,同時用臨界流量系數法、多項式法和膨脹系數法三種方法計算其流量系數KV,然后分析其誤差。以下四種工況下的臨界流量系數Cf,XT,蒸汽的Fγ從GB/T17213.2—2005標準中查得。

 

3.1 合成氨工況

合成氣為混合氣,主要成分是CO,H2;工況特點:高壓,低壓差,非阻塞流動;閥門結構型式:柱塞型閥芯角閥,Cf=0.9,XT=0.72;流量為15000m3/h,閥前壓力為21.4MPa,閥后壓力為20.6MPa,進口溫度為45℃,操作密度為117.4kg/m3。調節閥KV的計算及誤差分析見表3所列。

表3 合成氣調節閥KV的計算及誤差分析

注:1)因合成氣查不到比熱,視比熱γ=1.4,則比熱比系數Fγ=1。

3.2 氧氣工況

氧氣為純氣體,工況特點:高壓差、阻塞流;閥門結構型式:低噪聲套筒閥,Cf=0.90,XT=0.68;流量為30000m3/h,閥前壓力為6.0MPa,閥后壓力為1.5MPa,進口溫度為40℃,操作密度為75.57kg/m3。調節閥KV的計算及誤差分析見表4所列。

 

表4 氧氣調節閥KV的計算及誤差分析

 

 本文來自織夢

3.3 水蒸氣工況(一)

介質為水蒸氣,工況特點:高壓,高壓差;閥門結構型式:帶導閥的套筒閥,Cf=0.90,XT=0.75;流量為75 000kg/h,閥前壓力為9.81MPa,閥后壓力為3.5MPa,進口溫度為540℃,操作密度為28.25kg/m3。調節閥KV的計算及誤差分析見表5所列。該工況下,3個公式判斷出兩種流態。

 

表5 水蒸氣工況(一)調節閥KV的計算及誤差分析

 

3.4 水蒸氣工況(二)

介質為水蒸氣,工況特點:低壓蒸汽,低壓差,非阻塞流;閥門結構型式:柱塞型單座閥,Cf=0.90,XT=0.72;流量為230kg/h,閥前壓力為0.45MPa,閥后壓力為0.4MPa,進口溫度為300℃,操作密度為2.066kg/m3。調節閥KV的計算及誤差分析見表6所列。

表6 水蒸氣工況(二)調節閥KV的計算及誤差分析

 

 

以上四種工況中有高壓差,低壓差;有混合氣、純氣體、水蒸氣,所以有一定的代表性。從計算KV的結果來看,臨界流量系數法(Cf法)所得的數值最小,多項式法(PN法)的計算值居中,且與Cf法非常接近;與膨脹系數法(γ法)相比,3.1節氣體低壓差時用Cf法計算所得的KV值誤差最大,達-5.56%。3.2~3.4節計算值的誤差在±2.4%之內。在調節閥計算選型過程中,根據介質的最大流量計算出最大流量系數KVmax,然后還要計算選用的流量系數KVe=(1.2~1.5)KVmax,即將KVmax放大1.2~1.5倍后才去選擇閥的口徑。盡管如此,上述的計算誤差,如最大的-5.56%,反映到KVe上,其絕對值仍然很小,均不會影響到閥門口徑的選用;另外上面提到的正弦法與膨脹系數法相比,其計算誤差由于很小,因而在3.1~3.4節都可使用。

4 結束語

 

膨脹系數法不但計算精度較高,而且計算方便。與膨脹系數法相比,臨界流量系數法、多項式法和正弦法的計算誤差都很小,可以同時使用,不影響調節閥口徑的選用。

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標簽:調節閥流量系數

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